鈦合金具有比強度高、耐腐蝕性好和耐高溫等優(yōu)良性能，廣泛應用于航空航天、石油化工、艦船等領域[1-
3]。隨著航空工業(yè)的發(fā)展，鈦合金緊固件的用量越來越大。在同樣的強度指標下，相比鋼制緊固件，鈦合金
緊固件減重30％~40％[4，5]。波音747飛機上以鈦制緊固件代替鋼制緊固件后，其結(jié)構(gòu)重量減輕1814kg；美
國Ｃ-5Ａ飛機采用鈦合金螺栓后，減重約1000kg；俄羅斯伊爾96飛機上所使用的鈦標準件達14.2萬件，減重
約600kg。同時，TC4鈦合金與Ti-45Nb合金搭配，制成的雙金屬鉚釘已經(jīng)在空客和波音飛機上獲得大量
應用[6-8]。鈦合金緊固件還具有優(yōu)異的耐腐蝕性能，其正電位性能與碳纖維復合材料相匹配，能夠有效防止緊固件的電偶腐蝕。
目前，鈦合金緊固件已經(jīng)成為先進民用飛機和軍用飛機必不可少的關鍵材料[9-14]。
TC4鈦合金是國內(nèi)外應用最為廣泛的鈦合金，也是航空緊固件使用最為普遍的鈦合金。前期研究表明，顯微
組織參數(shù)對TC4鈦合金的拉伸性能以及疲勞性能有著顯著影響[15-17]。但關于不同類型顯微組織對TC4鈦合
金拉伸、疲勞等綜合性能影響的研究尚不透徹，而這些恰好是緊固件制造最為關心的問題。為此，研究了
TC4鈦合金絲材不同微觀組織類型對其力學性能的影響，以期為生產(chǎn)企業(yè)合理選擇TC4鈦合金緊固件的熱處理
制度提供一定的參考。
1、實驗
實驗材料為經(jīng)過α＋β兩相區(qū)軋制變形的規(guī)格為?20ｍｍ的TC4鈦合金絲材，其相變點為992℃。按照表1中3種
不同工藝對TC4鈦合金絲材進行熱處理，分別獲得等軸、雙態(tài)、片層3種典型組織。采用掃描電子顯微鏡(SEM)和透射電子顯微鏡(TEM)觀察微觀組織。采用Instron-4507萬能試驗機進行拉伸性能測試。
采用SEM-SERVO原位疲勞試驗機進行疲勞試驗，應力比Ｒ＝0.1。
2、結(jié)果與分析
2.1微觀組織特征
TC4鈦合金絲材經(jīng)相變點以下(820℃)熱處理獲得等軸組織，其ＴＥＭ照片如圖1所示。
TC4鈦合金經(jīng)過大變形量軋制后，內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)得到充分的變形和破碎，獲得的等軸晶粒均勻細小，α晶粒
尺寸約為1μｍ(圖1ａ)。進一步觀察，大部分等軸晶粒內(nèi)位錯聚集，位錯密度較高，或排列整齊或交織成網(wǎng)
狀(圖1ｂ)，這些都反映了α相形變的特征。等軸組織內(nèi)部存在大量亞晶界，α相本身沒有發(fā)生再結(jié)晶(圖1
ｃ)。TC4鈦合金形變加工和熱處理過程中，晶粒不斷細化，晶界面積不斷增加，以致阻礙位錯運動的障礙越
來越多，位錯密度增大，從而起到增加材料強度的效果。
圖2為TC4鈦合金絲材經(jīng)固溶時效處理后雙態(tài)組織的ＳＥＭ照片，其球狀初生α相尺寸約為10μｍ。圖3為TC4
鈦合金絲材雙態(tài)組織的ＴＥＭ照片。在雙態(tài)組織中，相鄰的球狀α相之間依然存在一定數(shù)量的亞晶界(圖3ａ
)。球狀α相內(nèi)位錯密度不高，少量位錯排列成位錯墻(圖3ｂ)。排列整齊的位錯墻及低的位錯密度表明，α
相發(fā)生了靜態(tài)回復和再結(jié)晶。片狀α相內(nèi)及α/β相界面上仍有一定數(shù)量的位錯(圖3ｃ)，但是與等軸組織相
比，位錯密度顯著下降。
TC4鈦合金絲材在相變點以上(1020℃)熱處理獲得片層組織，其ＴＥＭ照片如圖4所示。在相變點以上經(jīng)過一
定時間的保溫，TC4鈦合金絲材片層組織的β晶粒不斷長大，平均尺寸約為300μｍ。在單個β晶粒內(nèi)可以看
到不同方向的α集束(圖4ｂ)，α片的厚度平均約為1μｍ，不同方向的片狀α相內(nèi)及α/β相界面上仍有一
定數(shù)量的位錯(圖4ｃ)，但位錯密度較低。
2.2顯微組織類型對力學性能的影響
表2為不同顯微組織TC4鈦合金絲材的室溫拉伸性能。從表2可以看出，等軸組織TC4鈦合金絲材的強度最高，
這是由于原始等軸組織α晶粒細小且具有較高的位錯密度。塑性方面，雙態(tài)組織優(yōu)良，片層組織最差，這是
因為片層組織原始β晶粒粗大，滑移系少，變形協(xié)調(diào)能力較弱，導致其塑性較低。
表3為應力比Ｒ＝0.1時3種顯微組織的TC4鈦合金絲材的低周疲勞試驗結(jié)果。其中，σｍａｘ為最大加載應
力。圖5為不同顯微組織TC4鈦合金絲材疲勞試樣在不同循環(huán)周次下的裂紋擴展長度。由圖5可見，當裂紋尺
寸<250μｍ時，不同顯微組織TC4鈦合金絲材對應的裂紋擴展速率有很大差異，片層組織的擴展速率最低，
等軸組織最高。但當裂紋長度>250μｍ時，3種組織的裂紋擴展速率無顯著差異。
等軸組織初始位錯密度較高，當裂紋遇到等軸α相時直接穿過，α相界存在的少量殘余β相對疲勞裂紋擴展
的阻礙作用較小，因而疲勞壽命較低。片層組織的疲勞壽命最高，這是由于片層組織能夠改變裂紋擴展方向
以及產(chǎn)生二次微裂紋分支。裂紋擴展中遇到塑性較好的β相時，擴展路徑發(fā)生偏轉(zhuǎn)，改為沿α/β相界面進
行，從而使得裂紋總長度增加，消耗的能量也相應增加，疲勞壽命增大。片層組織的疲勞壽命與β相的厚度
密切相關，只有當β相的厚度足夠大時，才能夠吸收裂紋尖端塑性變形過程產(chǎn)生的能量從而延緩裂紋擴展速
率。對于雙態(tài)組織，通過增加片狀α相的體積分數(shù)(通過提高變形溫度或在兩相區(qū)較高溫度熱處理)可增大裂
紋擴展抗力，提高疲勞性能。綜合考慮TC4鈦合金絲材的力學性能和工藝塑性，應選擇雙態(tài)組織作為產(chǎn)品的
最終組織狀態(tài)。
3、結(jié)論
(1)TC4鈦合金絲材經(jīng)不同工藝熱處理后得到的3種不同顯微組織中，等軸組織α晶粒最為細小且具有較高的
位錯密度，表現(xiàn)出較高的拉伸強度；雙態(tài)組織中存在不同形態(tài)的α相，具有優(yōu)良的塑性；片層組織原始β晶
粒粗大，塑性最低。
(2)片層組織TC4鈦合金絲材的疲勞性能優(yōu)良。當疲勞裂紋長度<250μｍ時，不同顯微組織對應的裂紋擴展速
率差異較大，片層組織的擴展速率最低，等軸組織最高。當裂紋長度>250μｍ時，3種顯微組織的裂紋擴展
速率無顯著差異。
(3)綜合考慮TC4鈦合金絲材的力學性能和工藝塑性，應選擇雙態(tài)組織作為產(chǎn)品的最終組織狀態(tài)。
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